计算书修改.pdf

1、 I 摘 要 本工程为陕西省恒大房地产开发公司办公楼 建筑主体结构为五层框架结构 建筑面 积 5032 占地面积 1000 总高 19 1m 设计基准期 50 年 结构安全等级为二级 抗 震设防烈度为 8 度 本设计结合现代人的生活观念 建立 整合设计 的感念 突出 以人为核心 的设 计理念 以国家相应规范 标准为依据 完成了设计任务书所要求的建筑平面设计 并在 此基础上进行了立面 剖面设计 结构设计本着 安全 适用 耐久 的原则 进行了竖 向荷载汇集 水平荷载汇集 内力计算 内力组合 结构抗震验算 板 梁 柱 楼梯 等结构构件的设计 关键词 荷载计算 内力计算 地震作用 内力组合 截面设计

2、II Abstract The name of this project is the office building of Shanxi hengda real estate development co LTD The construction is five portal frame constructions the floor space 5032 the area 1000 overall height 19 1m uses the portal frame construction the design datum time 50 years the structure secu

3、rity rating is two levels the earthquake resistance fortification intensity is 8 degrees This design unifies modern people s life idea the establishment the conformity design thinking of gratefully prominent by artificial core design theory Take the national corresponding standard the standard as th

4、e bases has completed the construction plane design which the design project description requests and carried on in this foundation has set up the surface the section plane design Structural design in line with safe suitable durable the principle has carried on the vertical load collection horizonta

5、l load collection endogenic force computation endogenic force combination structure earthquake resistance checking calculation board Liang column staircase isostructuralism component design Keywords The load calculation The internal force calculation Seismic action Internal force combination The cro

6、ss section design III 目 录 摘要 I Abstract II 目录 III 1 建筑设计 1 1 1 设计任务和主要要求 1 1 1 1 设计任务 1 1 1 2 设计要求 1 1 2 建筑概况 1 1 3 建筑物所处的自然条件 2 1 3 1 气象条件 2 1 3 2 地形 地质及地震烈度 2 1 3 3 水文 2 1 4 采光 通风 防火设计 2 1 4 1 采光 通风设计 2 1 4 2 防火设计 2 1 5 方案构思 2 1 6 设计过程 3 2 工程概况与设计资料 结构部分 4 2 1 工程概况 4 2 2 设计资料 4 3 结构体系的选择与结构布置 5 3

7、1 框架结构体系 5 3 2 结构布置 5 3 2 1 抗震设计的基本原则 5 3 2 2 结构平面和竖向布置原则 6 3 3 抗震等级 6 3 4 结构总体布置 7 4 构件截面尺寸初选 8 IV 4 1 框架梁尺寸初选 8 4 2 柱截面尺寸确定 8 4 3 板截面尺寸的选定 10 5 重力荷载计算 11 5 1 工程做法 11 5 1 1 屋面做法 11 5 1 2 楼面 走廊 做法 11 5 1 3 地面做法 11 5 1 4 卫生间做法 12 5 1 5 外墙做法 12 5 1 6 内墙做法 12 5 1 7 踢脚做法 12 5 1 8 女儿墙做法 12 5 2 屋面及楼层可变荷载标

8、准值 13 5 3 楼层重力荷载代表值计算 13 5 3 1 各层墙体自重 14 5 3 2 屋 楼面活荷载 18 5 4 楼层集中重力荷载代表值计算 19 6 横向水平地震作用下框架的侧移验算 20 6 1 横向框架侧移刚度计算 20 6 1 1 横梁线刚度计算 20 6 1 2 柱线刚度的计算 20 6 1 3 柱的侧移刚 D 值计算 21 6 2 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移刚度计算 23 6 2 1 横向框架自振周期 23 6 2 2 水平地震作用力及楼层地震剪力计算 24 6 2 3 水平地震作用下的位移验算 25 6 2 4 水平地震作用下框架的内力计算 25 7 竖向荷

9、载作用下的内力分析 30 7 1 计算单元的选取 30 V 7 2 内力分配系数 31 7 3 荷载统计及弯矩计算 31 7 4 恒 活 载作用下框架梁端剪力计算 38 7 5 恒 活 载作用下框架柱轴力计算 40 8 框架内力组合 44 8 1 内力组合公式 44 8 1 1 框架梁 44 8 1 2 框架柱 44 8 2 框架梁内力组合 45 8 2 1 组合前弯矩的调整 45 8 2 2 框架梁内力组合 45 8 3 框架柱内力组合 49 8 3 1 无地震作用时的组合 49 8 3 2 框架柱组合过程 50 8 4 内力调整 52 9 截面设计 57 9 1 横向框架梁截面设计 57

10、9 1 1 框架梁正截面承载力计算 58 9 1 2 框架梁斜截面承载力计算 61 9 2 框架柱截面设计 677 9 2 1 柱的构造要求 677 9 2 2 正截面受弯计算 688 9 2 3 斜截面受弯计算 755 10 楼板设计 777 10 1 荷载计算 777 10 2 配筋计算 77 10 2 1 计算跨度 77 10 2 2 弯矩计算 77 11 楼梯结构设计计算 811 11 1 楼梯设计资料 811 VI 11 2 楼梯板计算 81 11 2 1 荷载计算 81 11 2 2 内力计算 83 11 2 3 配筋计算 81 11 3 休息平台板计算 83 11 3 1 荷载计

11、算 83 11 3 2 内力计算 83 11 3 3 配筋计算 83 11 4 梯段梁计算 84 11 4 1 荷载计算 84 11 4 2 内力计算 84 11 4 3 配筋计算 84 12 基础设计 85 12 1 材料选择 85 12 2 边柱独立基础设计 85 12 2 1 荷载计算 85 12 2 2 地基承载力设计值 85 12 2 3 基础下持力层地基承载力验算 86 12 2 4 柱基础截面抗冲切验算 87 12 2 5 基础配筋计算 88 12 3 中柱下联合基础设设计 90 12 3 1 基础底面尺寸估算 90 12 3 2 验算持力层地基承载力 90 12 3 3 柱下基

12、础截面抗冲切验算 91 12 3 4 配筋计算 92 参考文献 94 结束语 95 致 谢 96 附录 97 1 1 建筑设计 建筑设计是在总体规划的前提下 根据任务书的要求综合考虑基地环境 使用功能 结构施工 材料设备 建筑经济及建筑艺术等问题 着重解决建筑物内部各种使用功能和 使用空间的合理安排 建筑与周围环境 与各种外部条件的协调配合 内部和外表的艺术 效果 各个细部的构造方式等 创造出既符合科学性又具有艺术的生产和生活环境 建筑设计在整个工程设计中起着主导和先行的作用 除考虑上述各种要求以外 还应 考虑建筑与结构 建筑与各种设备等相关技术的综合协调 以及如何以更少的材料 劳动 力 投资

13、和时间来实现各种要求 使建筑物做到适用经济 坚固 美观 这要求建筑师认 真学习和贯彻建筑方针政策 正确学习掌握建筑标准 同时要具有广泛的科学技术知识 1 1 设计任务和主要要求 1 1 1 设计任务 本设计的主要内容是办公楼的设计 办公楼属于行政办公建筑类 作为一个办公空间 设计 要在平面规划中自始至终遵循实用 功能需求和人性化管理充分结合的原则 在设 计中 既结合办公需求和工作流程 科学合理的划分职能区域 也考虑员工与领导之间 职能区域之间的相互交流 材料运用简洁 大方 耐磨 环保的现代材料 在照明采光上使用 全局照明 能满足办公的需要 经过精心设计 在满足各种办公需要的同时 又简洁 大方

14、美观 能充分体现出企业的形象与现代感 1 1 2 设计要求 建筑法规 规范和一些相应的建筑标准是对该行业行为和经验的不断总结 具有指导 意义 尤其是一些强制性规范和标准 具有法定意义 建筑设计除了应满足相关的建筑标 准 规范等要求之外 原则上还应符合以下要求 1 满足建筑功能要求 2 符合所在地规划发展的要求并具有良好的视觉效果 3 采用合理的技术措施 4 提供在投资计划所允许的经济范畴内运作的可行性 1 2 建筑概况 该工程位于陕西省西安市 为恒大的地产公司办公楼 工程共五层 主体结构为框架 结构 内设楼梯两部 电梯两部 建筑总面积约 5032m 2 建筑总高度 19 1m 室内外高差 为

15、750mm 女儿墙高为 1000mm 工程室内地坪标高为 0 000m 层高为 3 6m 建筑层数 2 及立面处理均满足城市规划要求 耐火等级为 级 抗震设防烈度为八度 设计使用年限 50 年 1 3 建筑物所处的自然条件 1 3 1 气象条件 建设地区的温度 湿度 日照 雨雪 风向 风速等是建筑设计的重要依据 例如 炎热地区的建筑应考虑隔热 通风 遮阳 建筑处理较为开敞 在确定建筑物间距及朝向 时 应考虑当地日照情况及主要风向等因素 1 3 2 地形 地质及地震烈度 基地的地形 地质及地震烈度直接影响到房屋的平面组织结构选型 建筑构造处理及 建筑体型设计等 地震烈度 表示当发生地震时 地面及

16、建筑物遭受破坏的程度 烈度在 6 度以下时 地震对建筑物影响较小 一般可不做抗震计算 9 度以上地区 地震破坏力很大 一般应 尺量避免在该地区建筑房屋 建筑物抗震设防的重点是 7 8 9 度地震烈度的地区 1 3 3 水文 水文条件是指地下水位的高低及地下水的性质 直接影响到建筑物基础及地下室 一 般应根据地下水位的高低及底下水位性质确定是否在该地区建筑房屋或采用相应的防水 和防腐措施 1 4 采光 通风 防火设计 1 4 1 采光 通风设计 在设计中选择合适的门窗位置 取得良好的效果以便于通风 1 4 2 防火设计 本工程耐火等级为二级 建筑的内部装修 陈设均应做到难燃化 以减少火灾的发生

17、及降低蔓延速度 公共安全出口设有三个 可以方便人员疏散 在疏散门处应设有明显的 标志 各层均应设有手动 自动报警器及高压灭火水枪 1 5 方案构思 设计采用目前国内通用的钢筋混凝土结构 本设计充分考虑到总体规划提出的要求 建筑高度 抗震设防烈度和周围环境的关系 确定本结构的建筑平面布置简单 规则 对 称 长宽比不大 对抗震有利 结构具有较好的整体性 同时考虑到结构不同使用功能的 需求 建筑平面布置较为灵活 可以自由分割空间 选用框架结构 立面体现建筑物质功 能与精神功能的双重特性 方案布置如下 3 图 1 1 柱网平面布置图 1 6 设计过程 建筑设计根据建筑用地条件和建筑使用功能 周边城市环

18、境特点 首先设计建筑平面 包括建筑平面选择 平面柱网布置 平面交通组织及平面功能设计 其次进行立面造型 剖面设计 最后设计楼梯和卫生间 本设计满足建筑单位的使用要求 技术措施合理 同 时通风 采光 消防等技术指标均满足相应的规范和规定 4 2 工程概况与设计资料 结构部分 2 1 工程概况 该工程位于陕西省西安市 为恒大的地产公司办公楼 工程共五层 主体结构为框架 结构 建筑总面积约 5032m 2 建筑总高度 19 1m 室内外高差为 750mm 工程室内地坪标 高 0 000m 层高为 3 6m 根据建筑设计防火规范 设计两部楼梯 位于建筑的两侧 分别在建筑的中间和两侧设计出入口 这样在发

19、生紧急情况的时候 人可以通过楼梯到达 最近的出口 疏散逃离 满足要求 2 2 设计资料 1 建筑面积 4900 m 2 10 平方米 2 最高气温 38 3 最低气温 12 4 雨量 年平均降雨量 507 709mm 5 主导风向 西安属于暖温带半湿润季风气候区 四季分明 冬季多东北风 夏 季多西南风 6 基本风压 0 35 KN m 2 7 基本雪压 0 25KN m 2 8 场地地震效应 建筑物所在地区抗震设防烈度为 8 度 设计基本地震加速度为 0 20m s 2 设计地震分组为第一组 拟建场地土类型中硬场地土 类建筑场地 9 标准冻深 1 00 米 10 地质水文情况 场地平坦 自上而

20、下土层分布情况为 a 新近堆积黄土 承载力特征值 ak kPa 为 100 kPa 层厚 0 8m 左右 具湿陷性 b 砂 砾石层 承载力特征值 ak kPa 为 160 kPa 层厚 0 8 1 8m 左右 c 卵石层 承载力特征值 ak kPa 为 230 kPa 无不良地质作用存在 不存在软弱 下卧层 适应本工程的建设 地下水位 10 米以下 本工程不考虑地下水对建筑的影响 5 3 结构体系的选择与结构布置 3 1 框架结构体系 由梁 柱构件组成的结构单元称为框架 全部竖向荷载和侧向荷载由框架承受的结构 称为框架结构 框架结构的优点是建筑平面布置灵活 外墙用非承重构件 可使立面设计 灵活

21、多变 如果采用轻质隔墙作外墙 就可大大降低房屋自重 节省材料 框架结构在水 平力作用下的受力变形特点由两部分组成 第一部分侧移由柱和梁的弯曲变形产生 第二 部分由柱的轴向变形产生 框架抗侧刚度主要取决于梁 柱的截面尺寸 通常梁 柱截面 尺寸的惯性矩小 侧向变形大 这是框架结构的主要缺点 也因此而限制了框架结构的使 用高度 3 2 结构布置 3 2 1 抗震设计的基本原则 1 场地地基和基础要求 选择对抗震有利的场地 避开不利的场地 采取措施保证地基的稳定性 危险场地不 宜兴建高层建筑 当建筑建在不利场地时 要采取相应的措施以减轻震害 保证地基基础 的承载力 刚度 以及足够的抗滑力 抗倾覆能力

22、使整个建筑形成稳定的结构体系 防 止在外荷载作用下产生过大的不均匀沉降 倾覆和局部不均匀开裂 2 选着对抗震有利的建筑平面 立面和竖向剖面 建筑抗震设计符合抗震概念设计要求 不应采取严重不规则方案 建筑及其抗侧力结 构平面布置宜规则 对称 并应有良好的整体性 建筑物的平面和竖向剖面宜规则 结构 的侧向刚度宜均匀变化 竖向抗侧力构件的截面尺寸和材料强度宜自上而下逐渐减少 避 免抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变 体型复杂 平面特别不规则的建筑结构 按实际需要在薄弱部位设置防震缝 形成多 个较规则的抗侧力结构单元 3 选择技术和经济合理的结构体系 合理设置伸缩缝 一般情况下宜采取调整平面形状与尺寸

23、加强构造措施 设置后 浇带等方法 尽量不设缝 少设缝 设缝时必须保证有足够的缝宽 应具有明确的计算简图和合理的地震作用传递途径 多道抗震设防能力 避免因局部结构破坏而导致整个结构体系丧失抗震能力 合理选择结构体系 结构应有足够的刚度 且具有均匀的刚度分布以控制结构顶点 6 总位移和层间位移 避免因局部突变和扭转效应而行成薄弱部位 节点的承载能力应大于构件的承载力 并且结构要有足够的变形能力 突出屋面的部分应具有足够的承载力和延性 以承受鞭端效应 对可能出现的薄弱 部位 应采取有效措施予以加强 减轻结构自重 采用轻质高强材料 3 2 2 结构平面和竖向布置原则 结构平面形状宜简单 规则 对称 刚

24、度和承载力分布均匀 不应采用严重不规则的 平面形状 结构的主要抗侧力构件应对称布置 尽量使结构的刚心和质心重合 避免地震 时引起结构扭转及局部应力集中 结构的竖向布置应使体型规则 均匀 避免有过大的外挑和内收 质量沿高度方向均匀 分布 结构的承载力和刚度宜自上而下逐渐减小 避免抗侧力结构的侧向刚度和承载力突 变 3 3 抗震等级 根据楼面竖向荷载传递方向不同 承重框架布置方案有横向框架承重 纵向框架承重 和纵横向框架混合承重 本工程采用纵横向框架混合承重方案 具有较好的整体工作性能 对抗震有利 根据 建筑抗震设计规范 GB50011 2010 中的相应规定 抗震等级划分见表 3 1 抗 震等级

25、划分为 表 3 1 抗震等级划分 结构类型 烈 度 6 度 7 度 8 度 9 度 框 架 结 构 高度 m 24 24 24 24 24 24 24 框架 四 三 三 二 二 一 一 大跨度框架 三 二 一 一 根据表 3 1 的规定 本建筑结构设计设计采用二级抗震等级 7 3 4 结构总体布置 多层建筑中的侧向位移及刚度在设计中通常通过控制高宽比 H B 来控制的 对于框架 结构体系 地震区 8 度设防时 要求 H B 4 满足要求 本设计中 H B 19 1 14 7 1 300 7 故该框架为规则框架 6 2 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移刚度计算 6 2 1 横向框架自振周期

26、 本建筑位于西安市 建筑物所在地区抗震设防烈度为 8 度 设计基本地震加速度为 0 20m s 2 设计地震分组为第一组 拟建场地土类型中硬场地土 类建筑场地 查 建 筑抗震设计规范 GB50011 2010 表 5 5 4 2 得结构特征周期 Tg 0 35 s 水平地震影 响系数 查 建筑抗震设计规范 GB50011 2010 表 5 1 4 1 取 max 0 16 表 6 5 结构顶点假想侧移计算 层次 i G kN kN i G N m i D k i m 5 10695 82 10695 82 1040000 0 010 4 9782 20 20478 02 1040000 0 0

27、20 3 9782 20 30260 22 1040000 0 029 2 9782 20 40042 42 1040000 0 039 1 10015 90 50058 32 730040 0 069 由顶点位移法计算框架的自振周期 先求出顶点的水平位移 T 按以下 公式 T1 1 7 T T 式 6 2 计算框架基本周期 其中 T为计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移 即 假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值 Gi 作为水平荷载而得的结构顶点位移 24 T为结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数 民用框架取 0 6 0 7 935 0617 07 07 17 1 1 TT T

28、s 6 2 2 水平地震作用力及楼层地震剪力计算 本工程结构不超过 40m 质量和刚度沿高度分布比较均匀 变形以剪切变形为主 故 可用底部剪力法计算水平地震作用 结构总水平地震作用标准值 epEK GF 1 式 6 3 iep GG85 0 0 85 50058 32 42549 572 KN 由于该工程所在地抗震设防烈度为 8 度 场地类别为 类 设计地震分组为一组 则 g T 0 35s 16 0max 由于 g T 1 T 5 g T 故 066 016 00 1 935 0 35 0 9 0 max2 1 1 T T a g 式中 为衰减系数 在 g T 1 T1 4 g T 1 4

29、0 35 0 49s 故需要考虑框架顶部附加地震作用 顶部附加地震作用 1448 007 008 0 64 40627 28081448 0 1 T KNFF n EKnn 各层水平地震作用标准值 表 6 6 水平地震作用标准值及楼层地层剪力 层 次 hi m Hi m Gi kN ii kN m G H n j 1 jj G H kN m ii jj G H G H Fi kN Vi kN 5 3 6 18 76 10695 82 200653 58 583371 62 0 344 826 16 1232 80 4 3 6 15 16 9782 20 148298 152 0 254 610

30、 10 1842 90 3 3 6 11 56 9782 20 113082 232 0 194 465 92 2308 82 2 3 6 7 79 9782 20 77768 49 0 133 319 42 2628 24 1 4 35 4 35 10015 90 43569 165 0 075 180 12 2808 36 25 6 2 3 水平地震作用下的位移验算 水平地震作用下框架结构的层间位移 i 与各层的弹性位移角 i 按下式计算 i n i i DV 1 式 6 3 i ii h 式 6 4 计算过程见表 6 7 表 6 7 水平地震作用下框架结构的层间位移 i 与各层的弹性位移

31、角 i 层 h m i V KN i D i n i i DV 1 i ii h 5 3 6 1232 80 1040000 0 001185 1 3038 4 3 6 1842 90 1040000 0 001772 1 2032 3 3 6 2308 82 1040000 0 002220 1 1622 2 3 6 2628 24 1040000 0 002527 1 1425 1 4 35 2808 36 730040 0 003847 1 936 由表可知 最大层间弹性位移角发生在底层 其值为 1 9353 时取 3 3 00 3 00 3 00 3 00 3 00 3 00 re 0

32、 75 0 80 0 80 0 75 0 80 0 80 KNbhfc c re 2 0 1 0 877 07 822 25 822 25 877 07 822 25 822 25 截面是否满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 0 3fcbh KN 1072 5 1072 5 1072 5 1072 5 1072 5 1072 5 N kN 实取值 165 31 782 20 1003 09 174 30 832 31 1052 72 ASV s mm 1 259 1 026 1 063 1 273 0 957 0 99 构造 构造 构造 构造 构造 构造 实配箍筋 加密区 4 8 100

33、 4 8 100 4 8 100 4 8 100 4 8 100 4 8 100 非加密 区 4 8 150 4 8 150 4 8 100 4 8 100 4 8 200 4 8 200 77 10 楼板设计 10 1 荷载计算 板厚取为 100mm 屋面活荷载 2 5 0mkNqk 板自重加上面层粉刷等 恒荷载 2 85 4mkNgk 楼面活荷载 2 5 2mkNqk 恒荷载 2 7 4mkNgk 采用 C30 混凝土 板中配筋采用 HPB300 级钢 10 1 1 荷载设计值 屋面 P 1 2 4 85 1 4 0 5 6 52 kN m 2 P 1 35 4 85 0 7 1 4 0

34、5 7 04kN m 2 楼面 P 1 2 4 7 1 4 2 5 9 14kN m 2 P 1 35 4 7 0 7 1 4 2 5 8 795kN m 2 偏于安全 简化计算统一取 P 9 14kN m 2 10 2 配筋计算 10 2 1 计算跨度 次梁界面尺寸为 250 500mm 则板的计算跨度 内跨 c ll 0 c l 轴线间的距离 边跨 bll n 0 n l 板的净跨 b 梁宽 边跨 mmlmml6000 3900 0201 中间跨 mmlmml2700 7800 0201 10 2 2 弯矩计算 由 简明建筑结构计算手册 可查板的弯矩系数 m 边跨上的板 3 边固接 1 边

35、铰 接 Ma的系数 0 0596 Ma跨中的系数 0 0228 b M的系数 0 0556 b M跨中的系数 0 0167 mkNlqgaM oa 286 89 314 90596 0 22 1 mkNlqgbM ob 729 79 314 90556 0 22 1 mkNlqgaM oa 169 39 314 90228 0 22 1 跨中 mkNlqgbM ob 322 29 314 90167 0 22 1 跨中 78 边跨隔板配筋 跨中 a 0346 0 8010003 140 1 10169 3 2 6 2 01 bhf M c s s 112 0352 00346 0211 s01

36、 c Abhf y f 2 149270 3 148010000 10352 0mm 选配钢筋 8 200 2 251mm s A 跨中 b 0253 0 8010003 140 1 10322 2 2 6 2 01 bhf M c s s 112 0256 00253 0211 s01 c Abhf y f 2 108270 3 148010000 10256 0mm 选配钢筋 8 200 2 251mm s A 支座 a 处 0905 0 8010003 140 1 10286 8 2 6 2 01 bhf M c s s 112 0950 00905 0211 s01 c Abhf y

37、f 2 402270 3 148010000 10950 0mm 选配钢筋 8 125 2 402mmAs 支座处 b 0845 0 8010003 140 1 10729 7 2 6 2 01 bhf M c s s 112 0884 00845 0211 s01 c Abhf y f 2 375270 3 148010000 10884 0mm 选配钢筋 8 125 2 402mmAs 配筋率验算 2 0 314 0 801000 251 0 bh A p s 79 同时大于 238 0 270 43 1 45 045 0 y t f f 满足最小配筋率的要求 中间跨上的板 4 边固接 M

38、a的系数 b M的系数 0 0511 Ma跨中的系数 b M跨中的系数 0 0176 mkNlqgaMM oba 405 37 214 90511 0 22 1 mkNlqgaMM oba 173 17 214 90176 0 22 1 跨中跨中 中间跨跨中 a 和 b 0128 0 8010003 140 1 10173 1 2 6 2 01 bhf M c s s 112 0129 00128 0211 s01 c Abhf y f 2 55270 3 148010000 10129 0mm 选配钢筋 8 200 2 251mm s A 跨中 b 0372 0 8010003 140 1

39、10405 3 2 6 2 01 bhf M c s s 112 0379 00372 0211 s01 c Abhf y f 2 161270 3 148010000 10379 0mm 选配钢筋 8 200 2 251mm s A 配筋率验算 2 0 314 0 801000 251 0 bh A p s 同时大于 238 0 270 43 1 45 045 0 y t f f 满足最小配筋率的要求 走廊板 4 边固接 走廊板的配筋 跨中弯矩 mkNlgqM 776 27 214 9 24 1 24 1 22 0 支座处 80 mkNlgqM 553 57 214 9 12 1 12 1

40、22 0 对于走道中间区隔板的跨中及支座处弯矩折减 20 得 跨中 mkNM 221 28 0776 2 支座 mkNM 442 48 0553 5 走廊隔板配筋 跨中 0243 0 8010003 140 1 10221 2 2 6 2 01 bhf M c s s 112 0246 00243 0211 s01 c Abhf y f 2 104270 3 148010000 10246 0mm 选配钢筋 8 200 2 251mm s A 支座处 0486 0 8010003 140 1 10442 4 2 6 2 01 bhf M c s s 112 0498 00486 0211 s0

41、1 c Abhf y f 2 211270 3 148010000 10498 0mm 选配钢筋 8 200 2 251mm s A 配筋率验算 2 0 314 0 801000 251 0 bh A p s 同时大于 238 0 270 43 1 45 045 0 y t f f 满足最小配筋率的要求 81 11 楼梯结构设计计算 11 1 楼梯设计资料 结构平面布置及剖面图如图所示 楼梯使用活荷载标准值为 3 5KN 踏步面层采用 20 水磨石 底面为 12 合砂浆抹灰层 采用 C30 混凝土 22 14 3 1 43 ct fN mmfN mm 梁中钢筋都采用 HRB335 2 300m

42、mNfy 板的钢筋均采用 HPB300 钢 2 270mmNfy 11 2 楼梯板计算 图 11 1 楼梯平面布置图 11 2 1 荷载计算 如图所示 梯段斜板按斜放的简支板计算 斜板的计算跨度取平台梁间的斜长净距 n l 截面的平均角度 894 0150300 300cos 22 板厚度可约取梯长的 1 30 故板厚 h 150mm 82 p p pcosa p L n Ln 2 Ln pcos a 2 Mmax 1 10 p Ln 图 11 1 楼梯板计算简图 取 1m 宽板带为计算单元 踏步板自重 mkN 07 630 0 25130 02 894 0 215 015 0 踏步面层重 m

43、kN 36 030 0 201012 0 15 030 0 底板抹灰重 mkN 23 030 0 171012 030 015 0 22 栏杆重 0 1kN m 恒荷载设计值 mkNg 112 82 1 1 023 036 007 6 活荷载 mkN 5 330 0 30 05 31 活荷载设计值 mkNq 9 44 15 3 所以 mkNqgp 01 139 4112 8 11 2 2 内力计算 83 mKNplM 38 18759 301 13 10 1 10 1 22 max KNcoxplV86 21894 0759 301 13 2 1 2 1 2 max 11 2 3 配筋计算 板

44、的有效高度mmhh1302015020 0 混凝土抗压设计强度mKNfc 3 14 钢筋抗拉强度设计值 2 270mmNfy 076 0 13010003 14 1038 18 2 6 2 0 bhf M c s 960 0 2 211 s s 2 6 0 545 130960 0270 1038 18 mm hf M A sy s 选用 8 10 100 2 s 644mmA 梯段板抗剪 因KNNbhft68 21130130130100043 17 07 0 0 满足抗剪要求 11 3 休息平台板计算 按简支板计算 以板宽 1m 为计算单元 计算跨度近似取 mml19002 2002000

45、 板厚取 120mm 11 3 1 荷载计算 面层 m 48 02 1201012 0KN 板自重 mKN 32 125110 0 板地粉刷 mKN 25 02 1171012 0 活载 mKN 9 44 115 3 mKNp 63 89 425 0348 0 11 3 2 内力计算 mKNplM 12 39 163 8 10 1 10 1 22 max KNplV199 89 163 8 2 1 2 1 max 11 3 3 配筋计算 022 0 10010003 14 1012 3 2 6 2 0 bhf M c s 989 0 2 211 s s 84 2 6 0 117 100989

46、0270 1012 3 mm hf M A sy S 选用 8 200 2 251mmAs 梯段板抗剪 因KNNbhft04 91001000100100043 17 07 0 0 满足抗剪要 求 11 4 梯段梁计算 截面高度 h L 12 1 12 4800 400mm 取 400mm 高 宽取 200mm 11 4 1 荷载计算 梯段板传 mKN 45 242 759 301 13 休息平台板传来 mKN 198 82 9 163 8 粱自重 mKN 4 22 1254 02 0 mkN 05 354 2198 845 24 11 4 2 内力计算 mkNplM 94 1008 405

47、35 8 1 8 1 22 max kNplV12 848 405 35 2 1 2 1 max 11 4 3 配筋计算 钢筋采用 HRB335 mmhh36535 0 265 0 3652003 14 1094 100 2 6 2 0 bhf M c s 843 0 2 211 s s 2 6 0 911 365843 0300 1094 100 mm hf M A sy S 选用 320 2 s 942mmA 因4825 1 200 365 b hw max0c 975 2602609753652003 140 125 025 0VkNNbhfc 满足要求 max0 07 73730733

48、6520043 17 07 0VKNNbhft 故只需按构造要求配筋 选用 8 150 双肢箍筋 85 12 基础设计 12 1 材料选择 该建筑为框架结构 无地下室 地质条件较好 边柱采用独立柱矩形基础 中柱列柱 采用联合基础 根据 建筑地基基础规范 规定 基础混凝土强度等级不应小于 C20 垫层厚度不宜 小于 70mm 受力筋采用 级或 级 一般直径不小于 10mm 间距不应小于 100mm 基础 混凝土采用 C20 2 c 9 6 Nm mf 2 t 1 1 Nm mf 垫层用 C15 混凝土 100 厚 受力钢筋 采用 HRB400 2 y 360N mmf 钢筋混凝土保护层厚度为 5

49、0mm 12 2 边柱独立基础设计 12 2 1 荷载计算 由内力组合表查得 M 178 35kN m N 1837 91kN 12 2 2 地基承载力设计值 1 根据地质报告 ak f 160kPa 建筑地基基础设计规范 规定 当基础宽度大与 3m 或埋深大与 0 5m 时 地基承载力按下式进行修正 先不考虑对 b 的修正 3 0 5 aakbdm ffbd 式 12 1 式中各参数的意义如下 a f 修正后地基承载力的特征值 kPa ck f 地基承载力特征值 kPa bd 分别为基础宽度和埋深地基承载力修正系数取3 0 b 4 4 d 基地持力层土的重度 地下水位以下的浮重度 3 kN

50、m m 基础底面以上埋深范围内的加权平均重度 3 kN m b 基础底面宽度 m 当3md 取 3m 6mb 取 6m d 基础埋深 m 本设计中 akbdm b3d0 5 a ff 248 5 05 1 204 40160 a kP 2 按轴心受压初估基础底面积 基础顶面轴力总值 2 91 1837mFk 86 基础顶面距室内地坪平均为 0 9m 0 A df F Ga K 2 m69 7 9 05 020248 91 1837 考虑偏心作用 并偏心作用不大 基础地面积按 20 增大 即 2 0 23 969 72 12 1mAA 初步选择基础面积 2 89 103 33 3mlb mb3